1、长期过热
11失效机理
长期过热是指管壁温度长期处于设计温度以上而低于材料的下临界温度，超温幅度不大但时间较长，锅炉管子发生碳化物球化，管壁氧化减薄，持久强度下降，蠕变速度加快，使管径均匀胀粗，最后在管子的最薄弱部位导致脆裂的爆管现象。这样，管子的使用寿命便短于设计使用寿命。超温程度越高，寿命越短。在正常状态下，长期超温爆管主要发生在高温过热器的外圈和高温再热器的向火面。在不正常运行状态下，低温过热器、低温再热器的向火面均可能发生长期超温爆管。长时超温爆管根据工作应力水平可分为三种：高温蠕变型、应力氧化裂纹型、氧化减薄型。
12产生失效的原因
(1)管内汽水流量分配不均；
(2)炉内局部热负荷偏高；
(3)管子内部结垢；
(4)异物堵塞管子；
(5)错用材料；
(6)最初设计不合理。
13故障位置
(1)高温蠕变型和应力氧化裂纹型主要发生在高温过热器的外圈的向火面；在不正常的情况下，低温过热器也可能发生；
(2)氧化减薄型主要发生在再热器中。
14 爆口特征
长期过热爆管的破口形貌，具有蠕变断裂的一般特性。管子破口呈脆性断口特征。爆口粗糙，边缘为不平整的钝边，爆口处管壁厚度减薄不多。管壁发生蠕胀，管径胀粗情况与管子材料有关，碳钢管径胀粗较大。20号钢高压锅炉低温过热器管破裂，最大胀粗值达管径的15%，而12CrMoV钢高温过热器管破裂只有管径5%左右的胀粗。
(1)高温蠕变型
a管子的蠕胀量明显超过金属监督的规定值，爆口边缘较钝；
b爆口周围氧化皮有密集的纵向裂纹，内外壁氧化皮比短时超温爆管厚，超温程度越低，时间越长，则氧化皮越厚和氧化皮的纵向裂纹分布的范围也越广；
c在爆口周围的较大范围内存在着蠕变空洞和微裂纹；
d向火侧管子表面已完全球化；
e弯头处的组织可能发生再结晶；
f向火侧和背火侧的碳化物球化程度差别较大，一般向火侧的碳化物己完全球化。
(2)应力氧化裂纹型
a管子的蠕胀量接近或低于金属监督的规定值，爆口边缘较钝，呈典型的厚唇状；
b靠近爆口的向火侧外壁氧化层上存在着多条纵向裂纹，分布范围可达整个向火侧。内外壁氧化皮比短时超温爆管时的氧化皮厚；
c纵向应力氧化裂纹从外壁向内壁扩展，裂纹尖端可能有少量空洞；
d向火侧和背火侧均发生严重球化现象，并且管材的强度和硬度下降；
e管子内壁和外壁的氧化皮发生分层；
f燃烧产物中的S、Cl、Mn、Ca等元素在外壁氧化层沉积和富集。
(3)氧化减薄型
a管子向火侧、背火侧的内外壁均产生厚度可达10～15mm的氧化皮；
b管壁严重减薄，仅为原壁厚的1/3～l/8 ；
c内、外壁氧化皮均分层，为均匀氧化。内壁氧化皮的内层呈环状条纹；
d向火侧组织己经完全球化，背火侧组织球化严重，并且强度和硬度下降；
e燃烧产物中的S、Cl、 Mn、Ca等元素在外壁氧化层沉积和富集，促进外壁氧化。
15防止措施
对高温蠕变型可通过改进受热面、使介质流量分配合理；改善炉内燃烧、防止燃烧中心偏高；进行化学清洗，去除异物、沉积物等方法预防。对应力氧化裂纹型因管子寿命已接近设计寿命，可将损坏的管子予以更换。对氧化减薄型应完善过热器的保护措施。
2、短期过热
21失效机理
短期过热
22产生失效的原因
(1)过热器管内工质的流量分配不均匀，在流量较小的管子内，工质对管壁的冷却能力较差，使管壁温度升高，造成管壁超温；
(2)炉内局部热负荷过高(或燃烧中心偏离)，使附近管壁温度超过设计的允许值；
(3)过热器管子内部严重结垢，造成管壁温度超温；
(4)异物堵塞管子，使过热器管得不到有效的冷却；
(5)错用钢材。错用低级钢材也会造成短期过热，随着温度升高，低级钢材的许用应力迅速降低，强度不足而使管子爆破；
(6)管子内壁的氧化垢剥落而使下弯头处堵塞；
(7)在低负荷运行时，投入减温水不当，喷入过量，造成管内水塞，从而引起局部过热；
(8)炉内烟气温度失常。
23故障位置
常发生在过热器的向火面直接和火焰接触及直接受辐射热的受热面管子上。
24爆口形状
(1)爆口塑性变形大，管径有明显胀粗，管壁减薄呈刀刃状；
(2)一般情况下爆口较大，呈喇叭状；
(3)爆口呈典型的薄唇形爆破；
(4)爆口的微观为韧窝(断口由许多凹坑构成)；
(5)爆口周围管子材料的硬度显著升高；
(6)爆口周围内、外壁氧化皮的厚度，取决于短时超温爆管前长时超温的程度，长时超温程度越严重，氧化皮越厚。
25防止措施
预防短期过热的方法有改进受热面，使介质流量分配合理；稳定运行工况，改善炉内燃烧，防止燃烧中心偏离;进行化学清洗；去除异物、沉积物；防止错用钢材：发现错用及时采取措施。
3磨损
31失效机理
包括飞灰磨损、落渣磨损、吹灰磨损和煤粒磨损。以飞灰磨损为例进行分析。飞灰磨损是指飞灰中夹带Si02, Fe03, Al2O3等硬颗粒高速冲刷管子表面，使管壁减薄爆管。
32产生失效的原因
(1)燃煤锅炉飞灰中夹带硬颗粒；
(2)烟速过高或管子的局部烟气速度过高(如积灰时烟气通道变小，提高了烟气流动速度；
(3)烟气含灰浓度分布不均，局部灰浓度过高。
33故障位置
常发生在过热器烟气入口处的弯头、出列管子和横向节距不均匀的管子上。
34爆口特征
(1)断口处管壁减薄，呈刀刃状；
(2)磨损表面平滑，呈灰色；
(3)金相组织不变化，管径一般不胀粗。
35防止措施
通常采用减少飞灰撞击管子的数量、速度或增加管子的抗磨性来防止飞灰磨损，如：通过加屏等方法改变流动方向和速度场；加设装炉内除尘装置；杜绝局部烟速过高；在易磨损管子表面加装防磨盖板。还应选用适于煤种的炉型、改善煤粉细度、调整好燃烧、保证燃烧完全。
4、腐蚀疲劳(或汽侧的氧腐蚀)
41失效机理
腐蚀疲劳主要是因为水的化学性质所引起的，水中氧含量和pH值是影响腐蚀疲劳的主要因素。管内的介质由于氧的去极化作用，发生电化学反应，在管内的钝化膜破裂处发生点蚀形成腐蚀介质，在腐蚀介质和循环应力(包括启停和振动引起的内应力)的共同作用下造成腐蚀疲劳爆管。
42产生失效的原因
(1)弯头的应力集中，促使点蚀产生；
(2)弯头处受到热冲击，使弯头内壁中性区产生疲劳裂纹；
(3)下弯头在停炉时积水；
(4)管内介质中含有少量碱或游离的二氧化碳；
(5)装置启动及化学清洗次数过多。
43故障位置
常发生在水侧，然后扩展到外表面。过热器的管弯头内壁产生点状或坑状腐蚀，主要在停炉时产生腐蚀疲劳。
44爆口特征
(1)在过热器的管内壁产生点状或坑状腐蚀，典型的腐蚀形状为贝壳状；
(2)运行时腐蚀疲劳的产物为黑色磁性氧化铁，与金属结合牢固;停炉时，腐蚀疲劳的产物为砖红色氧化铁；
(3)点状和坑状腐蚀区的金属组织不发生变化；
(4)腐蚀坑沿管轴方向发展，裂纹是横断面开裂，相对宽而钝，裂缝处有氧化皮。
45防止措施
防止氧腐蚀应注意停炉保护;新炉起用时，应进行化学清洗，去除铁锈和脏物，在内壁形成一层均匀的保护膜；运行中使水质符合标准，适当减小PH值或增加锅炉中氯化物和硫酸盐的含量。
5、应力腐蚀裂纹
51失效机理
这是指在介质含氯离子和高温条件下，由于静态拉应力或残余应力作用产生的管子破裂现象。
52产生失效的原因
(1)介质中含氯离子、高温环境和受高拉应力，这是产生应力腐蚀裂纹的三个基本条件；
(2)在湿空气的作用下，也会造成应力腐蚀裂纹；
(3)启动和停炉时，可能有含氯和氧的水团进入钢管；
(4)加工和焊接引起的残余应力引起的热应力。
53故障位置
常发生在过热器的高温区管和取样管。
54爆口特征
(1)爆口为脆性形貌，一般为穿晶应力腐蚀断口；
(2)爆口上可能会有腐蚀介质和腐蚀产物；
(3)裂纹具有树枝状的分叉特点，裂纹从蚀处产生，裂源较多。
55防止措施
防止应力腐蚀裂纹应注意去除管子的残余应力；加强安装期的保护，注意停炉时的防腐；防止凝汽器泄漏，降低蒸汽中的氯离子和氧的含量。
6、热疲劳
61失效机理
热疲劳是指炉管因锅炉启停引起的热应力、汽膜的反复出现和消失引起的热应力和由振动引起的交变应力作用而发生的疲劳损坏。
62产生失效的原因
(1)烟气中的S、Na、V、Cl等物质促进腐蚀疲劳损坏；
(2)炉膛使用水吹灰，管壁温度急剧变化，产生热冲击；
(3)超温导致管材的疲劳强度严重下降；
(4)按基本负荷设计的机组改变为调峰运行。
63故障位置
常发生在过热器高热流区域的管子外表面。
64防止措施
防止热疲劳产生的措施有改变交变应力集中区域的部件结构；改变运行参数以减少压力和温度梯度的变化幅度；设计时应考虑间歇运行造成的热胀冷缩；避免运行时机械振动；调整管屏间的流量分配，减少热偏差和相邻管壁的温度；适当提高吹灰介质的温度，降低热冲击。
7高温腐蚀
71失效机理
Na2S04等低熔点化合物破坏管子外表面的氧化保护层，与金属部件相互作用，在界面上生成新的松散结构的氧化物，使管壁减薄，导致爆管。
72产生失效的原因
(1)燃料中含有V、Na和S等低熔点化合物；
(2)局部烟温过高，腐蚀性的低熔点化合物粘附在金属表面，导致高温腐蚀；
(3)腐蚀区内的覆盖物、烟气中的还原性气体和烟气的直接冲刷，将促进高温腐蚀的产生。
73故障位置
高温腐蚀常发生在过热器及吊挂和定位零件的向火侧外表面。
74爆口特征
(l)裂纹萌生于管子外壁，断口为脆性厚唇式；
(2)沿纵向开裂，在相当于时钟面10点和2点处有浅沟槽腐蚀坑，呈鼠啃状；
(3)外壁有明显减薄，但不均匀，无明显胀粗；
(4)外壁有氧化垢，呈鳄鱼皮花样，垢中含**、白色、褐色产物，垢较疏松，为熔融状沉积物，最内层氧化物为硬而脆的黑灰色。
75防止措施
防止高温腐蚀的方法有控制局部烟温，防止低熔点腐蚀性化合物贴附在金属表面上；使烟气流程合理，尽量减少热偏差；在燃煤锅炉中加入CaSO4和MgSO4等附加剂；易发生高温腐蚀的区域采用表面防护层或设置挡板;除去管子表面的附着物。
8异种金属焊接
81失效机理及原因
焊接接头处因两种金属的蠕变强度不匹配，以及焊缝界面附近的碳近移，使异种金属焊接界面断裂失效。其中，两种金属的蠕变强度相差极大是异种金属焊接早期失效的主要原因。
82故障位置
常发生在过热器出口两种金属的焊接接头处，当焊缝的蠕变强度相当于其中一种金属的蠕变强度时，断裂发生在另一种金属的焊缝界面上。
83防止措施
稳定运行是减少异种金属焊接失效最关键的因素；当两种金属焊接时，在其中加入具有中间蠕变强度的过渡段，使焊缝界面两侧蠕变强度差值明显减少；在过渡段的两侧选用性质不同的焊条，使其分别与两种金属的性质相匹配。
9质量控制失误
质量控制失误是指在制造、安装、运行中由于外界失误的因素所造成的损坏。质量控制失误的原因有：维修损伤；化学清理损伤；管材缺陷(管材金属不合格或错用管材)；焊接缺陷等。加强电厂运行、检修及各种制度的管理是防止质量控制失误出现的有效手段
安全评价综合运用：硫酸生产企业的安全评价
天燃气锅炉e01代表表示锅炉点火失败。
燃气锅炉包括燃气开水锅炉、燃气热水锅炉、燃气蒸汽锅炉等，其中燃气热水锅炉也称燃气采暖锅炉和燃气洗浴锅炉，燃气锅炉顾名思义指的是燃料为燃气的锅炉，燃气锅炉和燃油锅炉、电锅炉比较起来最经济，所以大多数人们都选择了燃气锅炉作为蒸汽、采暖、洗浴用的锅炉设备。
扩展资料：
天燃气锅炉使用注意事项：
运行燃气锅炉前须检查锅炉及附件是否完好并符合要求，如：水泵、油泵、过滤器及天然气压力的正常情况等，严格遵守锅炉安全操作制度，做好巡检工作，经常查看设备的运行状况，切实做好锅炉运行记录，发现有异常情况须及时上报解决，待故障解决后方可运行锅炉。
锅炉正常停炉时，一般应降低锅炉运行负荷后，锅炉则按程序停炉。开动水泵进水至高水位，待锅炉蒸汽压力降至03Mpa后进行冲洗水位表和排污操作，最后关闭主阀，切断控制柜电源，擦试设备，清理周围环境卫生；如需放水，水温应低于70℃后，方可进行。
-燃气锅炉
请问锅炉软化树脂原理和作用？锅炉软化树脂要多少钱？
中华人民共和国《安全生产法》第二十五条规定：“矿山建设项目和用于生产、储存危险物品的建设项目，应当分别按照国家有关规定进行安全条件论证和安全评价。”国务院颁布的《危险化学品安全管理条例》第十七条明确规定：“……生产、储存、使用其它危险化学品的单位，应当对本单位的生产、储存装置每两年进行一次安全评价。”硫酸是列入国家危险化学品目录的产品，在新建、改扩建硫酸装置以及正常运行过程中，必须按规定进行安全评价，这对硫酸工作者是一个新的课题。本文拟从介绍安全评价的基本概念入手，探讨在硫酸生产企业如何开展安全评价。
1安全评价概述
11
安全评价基本概念
安全评价是以实现系统安全为目的，应用安全系统工程原理和方法，对系统中存在的危险、有害因素进行辨识与分析，判断系统发生事故和职业危害的可能性及严重程度，从而为制定防范措施和管理决策提供科学依据。安全评价的基本内容如图1所示。
识别危险性在于辨识危险源，确定来自危险源的危险性;评价危险度在于控制危险性，评价采取控制措施后仍然存在的危险性是否可以接受。这两者在整个评价工作中相互交叉，相互重叠。
安 全 评 价
危险性识别
危险度评价
危险源辨识
计算风险率
判别指标
危险性控制
(辨识)
1危险、有害因素
2危险性变化
(确认)
1事故发生概率
2后果严重度
(设定)
风险判别准则
(确认)
采取措施
图1
安全评价基本内容
12
安全评价的分类
安全评价根据评价对象的不同阶段分为4种：
a安全预评价——根据建设项目可行性研究报告的内容，在初步设计以前，分析和预测该建设项目可能存在的危险、有害因素的种类和程度，提出合理可行的安全对策措施及建议。
b安全验收评价——在建设项目竣工、试生产运行正常、项目竣工验收前，对建设项目的设施、设备、装置实际运行状况及管理状况进行安全评价;查找该建设项目投产后存在的危险、有害因素，确定其程度，提出合理可行的安全对策措施及建议，是对安全项目“三同时”的检查落实。
c安全现状评价——针对生产经营单位总体或局部的生产经营活动的安全现状进行安全评价。
d专项安全评价——针对某一项活动或场所，如一个特定的行业、产品、生产方式、生产工艺或生产装置等存在的危险、有害因素进行安全评价。
13
安全评价目的
安全评价的目的是寻求最低事故率、最小损失和安全投资效益，具体包括4个方面：
a实现全过程安全控制;
b建立系统安全的方案，为决策提供依据;
c为实现安全技术、安全管理的标准化和科学化创造条件;
d促进企业实现本质安全化。
14
安全评价的程序
安全评价的一般程序包括以下几个方面：
a资料收集。明确评价对象和范围，收集国内外相关法规和标准，了解同类设备、设施及生产工艺和事故情况，了解评价对象的自然和社会环境状况。
b危险、有害因素辨识与分析。根据所评价对象的自然环境状况、工程建设方案、工艺流程、装置布置、主要设备和仪表、原材料、中间产品、产品的理化性质等，辨识和分析可能发生的事故类型、事故原因和机制。
c安全性评价。在上述危险、有害因素辨识与分析的基础上，划分评价单元，选择一种或多种评价方法，进行定性或定量评价。在此基础上进行危险性分级。必要时对可能发生的重大事故后果进行估算。
d提出安全对策措施。根据评价结果，对高于标准值的危险必须采取技术或管理措施，降低或控制危险。低于标准值的危险属于可接受危险，应采取监测措施，防止生产条件变更导致危险值增加。对不可排除的危险要采取防范措施，提出应建立的应急救援预案等要求。
e评价结论。针对不同种类评价，根据评价结果的内在联系、相关性及不同作用，做出正确结论。
15
安全评价的依据
安全评价的依据主要有以下几个方面：
a国家颁布的法律、法规，地方颁布的法规，国家有关部门的规章;
b国家或行业(地方)发布的标准;
c企业发布的管理规章制度;
d我国已参加、确认的国际法规、标准、文件等。
2硫酸生产的危险和重大危险源辨识
21
危险化学品
根据《危险化学品管理条例》的规定，硫酸生产过程中属于危险化学品的有以下几方面：
a原料及燃料——硫磺(固体、液体)、硫化氢气体、氨(气体、液体)、重油、煤气、柴油、液化气、天然气;
b产品——硫酸、发烟硫酸、液体SO2、液体SO3，其它属于危险化学品的副产品;
c生产过程——SO2气体、SO3气体、硫酸、发烟硫酸;
d检修过程——氢气、硫酸、发烟硫酸、催化剂、SO2气体;SO3气体。
22
危险性分析
硫酸生产中的危险、有害因素依据不同原料、不同工艺流程会有所不同，现重点分析硫铁矿及硫磺制酸过程中的危险、有害因素。
221
硫铁矿制酸
在硫铁矿加工过程中，存在着矿石砸伤、加工设备意外伤害、破碎机的噪音与震动、尾砂干燥过程中的重油灼伤以及粉尘危害。
在硫铁矿焙烧过程中，存在着高温矿渣的灼伤、气体与粉尘的危害、废热锅炉安全装置失效引起的泄漏和爆裂、供料及排渣装置的意外伤害。在沸腾炉升温过程中还存在着柴油燃烧、含油矿尘的爆炸危险。
在炉气净化过程中存在着高压电的触电危险、SO2气体及稀酸的危害、电除尘(雾)器的爆炸危险。
在SO2气体转化过程中，存在着SO2、SO3气体危害、催化剂及冷凝酸的危害。在升温过程中还存在着柴油、煤气、石油气等的燃烧、爆炸危险。
在炉气干燥和SO3气体吸收过程中，存在着SO3和SO3气体危害、硫酸泄漏灼伤的危险。
在采用氨法回收尾气的工艺中，存在着氨的爆炸、燃烧、中毒危险。
在废热锅炉(含省煤器)运转方面，存在着安全装置失效引起的泄漏和爆裂危险;在机电设备运转方面，存在着风机、酸泵等意外伤害危险及电器设备的触电危险。
在设备检修方面，存在硫酸灼伤、SO2、SO3气体和催化剂毒害、机械设备意外伤害，以及长期停用设备因浓硫酸吸水稀释后与钢铁反应产生氢气引起着火、爆炸的危险。
222
硫磺制酸
在固体硫磺加工过程中，存在着燃烧、爆炸、液体硫磺及蒸汽灼伤的危险。
在硫磺焚烧过程中，存在着高温炉气、液硫及蒸汽灼伤的危险、SO2气体中毒危害。
在空气干燥和SO3气体吸收过程中，存在着SO3气体危害、硫酸泄漏灼伤的危险。
与硫铁矿制酸相同部分存在着相同的危险。
23
重大危险源辨识
根据国家标准GB18218-2000《重大危险源辨识》的规定，重大危险源系指存在着危险物质且数量等于或超过临界量的单元。硫酸生产企业存在的危险物质及其临界量见表1。
上述危险物质在硫酸生产企业生产现场的量一般小于临界量，在储存区就要区别企业情况加以确定。如果在储存区有多种危险物质，则要按照公式∑=qi/Qi≥1计算判断。式中：qi为每种危险物质实际存有量;Qi为与各危险物质相应的临界量。如果单元中的危险物质量满足此式，即可以认定为重大危险源。
表1硫酸生产企业存在的危险物质及其临界量
危险物质
临
界
量
生产场所/t
储存场所/t
易燃物质
液化石油气、天然气
CO和H2混合物
1
10
有毒物质
氨
40
100
SO2
40
100
SO3
30
75
H2S
2
5
根据国家安全生产监督管理局《关于开展重大危险源监督管理工作的指导意见》要求，将压力容器、压力管道、锅炉列入重大危险源。其中蒸汽锅炉额定蒸汽压力大于 25MPa，且额定蒸发量大于或等于10t/h。大部分硫酸装置废热锅炉蒸汽压力为38MPa，80kt/a以上硫酸装置废热锅炉蒸发量在10t/h 以上，应列入重大危险源管理。
3硫酸生产中评价单元的确定和评价方法的选择
31
评价单元的确定
评价单元就是在危险、有害因素辨识与分析的基础上根据评价目标和评价方法的需要，将系统分成有限的确定范围的评价单元。这样可以简化评价工作，减少评价工作量，避免遗漏，使危险评价更切合实际，提高评价的准确性。
根据硫酸生产企业的特性，本文拟将硫酸生产装置划分为8个评价单元：原料处理、焙烧、净化、转化、干吸、废热锅炉、尾气处理、储存。
原料处理单元包括硫铁矿制酸的硫铁矿破碎、硫精砂干燥及配矿，硫磺制酸的固硫储存、熔硫、精制及液硫储存。
焙烧单元包括硫铁矿制酸的焙烧系统(含灰渣处理装置)，硫磺制酸的焚硫系统(不含空气干燥装置)。
净化单元包括硫铁矿制酸的净化系统(含热电除尘装置)及稀酸(污水)处理装置。
转化单元包括转化器、换热器、硫铁矿制酸的主鼓风机等。
干吸单元包括硫铁矿制酸的炉气干燥及SO3吸收装置，硫磺制酸的空气干燥装置及SO3吸收装置。
废热锅炉单元包括焙烧和转化工序的废热锅炉、过热器、省煤器、除氧器等。
尾气处理单元包括尾气回收装置及母液处理装置。
储存单元包括各种规格的产品硫酸及其它危险化学品的储存装置。
以上单元中废热锅炉单元、净化单元、尾气处理单元并非为所有硫酸企业所有。另外，各个单元均包括装置的开车、停车、正常运行及检修过程。
32
评价方法的选择
常用的安全评价方法有十几种，对不同的生产系统，在不同的评价阶段使用不同的评价方法更为有效。《危险化学品生产企业安全评价导则》(试行)提出对危险化学品生产单位现状的安全评价，其安全生产条件的安全评价以安全检查表的方法为主，其它方法为辅。对其它方面的安全评价可根据危险化学品生产的实际情况，选择国际、国内通行的方法。
本文拟采用“化工厂危险程度分级法”对硫酸企业的整体危险进行安全评价，采用“作业条件危险性评价法”对各单元的危险性进行评价比较，采用“安全检查表”对硫酸企业的安全管理现状进行评价。对重大事故的分析评价还可以采用“故障树分析法”、“事件树分析法”等进行评价分析，对重大事故后果的评价可以采用“泄漏、着火、爆炸、中毒评价模型”进行评价。可以参见文献。
庆东锅炉不打火怎么办？
锅炉软化树脂的原理和作用：
锅炉软化树脂处理的原理就是将原水通过钠型阳离子交换树脂，一般的钠型阳离子交换树脂都带有大量的钠离子。当水中的钙镁离子含量高时，离子交换树脂可以释放出钠离子，功能基团与钙镁离子结合，这样水中的钙镁离子含量降低，水的硬度下降。水中的硬度成分Ca2+、Mg2+与树脂中的Na+相交换，使易结垢的钙镁化合物转变为不形成水垢的易溶性钠化合物而使水得到软化。
锅炉软化树脂价格几块到几十块钱左右一升，不同品牌型号价格不一样
解决的办法是：用一字型螺丝刀将循环水泵端部大螺丝松出几圈，循环泵就能运转了，如果还不转就是里边的弹簧被卡住，可将螺栓旋出后拨动一下里面的弹簧再旋进螺栓就好了。
燃气锅炉不能打火常见的几种原因：
一、点火器毛病：脉冲点火器和控制器要是有其中一方出现故障，燃气锅炉就不能启动。
二、电池问题：若是用电池的要首先看看电池是不是太旧了,电压不够也会让燃气锅炉打不着火。
三、水压问题：燃气锅炉进水处过滤网梗塞形成水无法正常流过，清算洁净就能够了。
四、电磁阀毛病：燃气锅炉若点火的时分只听到点火声，没有电磁阀“嗒”磁吸声，可能为电磁阀损坏或者老化，电磁阀老化,会不受控制,在打火开端时能吸合一下,打得着火,但随即闭合又熄火了;在确认电磁阀好坏之前要确认点火器控制电路能否正常，若有毛病,不能控制电磁阀吸合。
五、点火针或感应针问题：燃气锅炉点火针偏位可改换或将点火针正确安放;要是感应的老化问题，只需将感应擦亮安放好就可以了。
六、烟管无法正常排气。燃气锅炉烟管有梗塞，清算烟管梗塞物烟管过长，未正确装置。可参考均衡式热水器双层烟管装置须知。
七、水气联动安装毛病：燃气锅炉水气联动阀内鼓膜老化或损坏不能推进微动开关;微动开关坏。
